带高压延时功能的SL-3功放电路图
带高压延时功能的SL-3功放电路图
带高压延时功能的SL-3功放电路图
与MK-Ⅲ类似的是SL-3，见附图。输出级采用两只超高跨导管EL156，其跨导比KT88还胜一筹，达到21mA／V，内阻仅4kΩ，阳极耗散功率50W，Ua可用到800V。SL-3将2×EL156用于AB1类超线性接法，采用500V供电电压，输出50W的有效功率。最大输出功率可达75W。 EL1566用中和KT88的区别是，阳极工作电压升高，栅一栅极驱动电压为2×50Vp—p，除输出功率更充沛、动态十足外，与MK-Ⅲ比较，其性能更胜一筹。但是，EL156的灯丝加热功率为6.3V×1.9A，达到阴极发热温度的预热不少于30秒的时间。为此，高压供电采用半导体桥式整流加旁热式整流管5AR4延时供电方式，5AR4建立正常电子发热时间不大于10秒，为了配合EL156的预热时间，5AR4的灯丝5V供电接入降压电阻，使灯丝电压略低于5V，在0.2-0.4Ω间调整该电阻，可使5AR4灯丝电压在4.5V左右。延长预热时间（为了不使5AR4内阻过大，其灯丝电压宜在4.2V以上选择）。
对功率较大的输出管而言，当阴极未达正常温度前加入板极、第二栅极高压，是使其加速老化的主要原因。在采用半导体二极管、或直热阴极整流管的机型中，为了达到输出管特定的预热时间，加入高压延时供电电路是必要的。利用旁热式整流管的延时供电不仅有效且电路简单。操作方便。
输出级采用两只德律风根名管EL156（国产已有相同型号的产品）作ABI类超线性放大，输出级两管分别采用独立的阴极电阻以得到自给栅负压。在小范围内改变220Ω阴极电阻的阻值可将两管静态电流调整为2×54mA，使两管静态电流误差近似相等，差别不大于3mA，以降低直流成分。避免输出变压器铁芯产生磁饱和。调整后静态工作点栅负压约为12V左右。由于EL156设计工作于AB1类状态，输入信号低于栅负压，但采用阴极自给栅负压时，其值决定于阴极电流在阴极电阻上的压降，而AB1类放大输出管板流随输入信号幅度增大而升高，无须虑及会产生栅流。所以此输出级当输入信号幅度达到24Vp—D时，EL156板流（包括第二栅极电流）升高为2×120mA，两管栅负压则近似为-26V，仍处于正常的AB1类状态。当板压500V，负载阻抗ZLp—p为4.5kΩ时输出50W的有效功率。此点与采用固定栅负压电路是有区别的，其板效率、最大输出功率低于固定栅负压AB1类放大器。优点是电路简单，调试容易。且对输出管有自动保护作用。无论何种原因输出管板流增大时。栅负压绝对值自然升高而使板流降低，板耗随之减少。
SL-3的倒相级采用6F07作长尾式倒相，6F07／6CG7特性与6SN7、6N8P相同，区别是小型九脚管，由于6FQ7的μ只有20，作为长尾式倒相不易达到输出平衡，通常下管输出幅度略低于上管。为了达到近似平衡，本机中设置了5kΩ平衡调整电位器，在调试中予以调整，同时采用较大阻值的阴极电阻（18kΩ），通过两管间负反馈保持平衡。 前级电压放大采用高μ管ECC802两个三极部分并联运用，其目的是，在放大系数μ不变的条件一下使电子管内阻减小，跨导提高，以提高本级电压增益和输出电压。 ECC802为高μ双三极管，和常见的12AX7榴近，在音颇放大器中可以直接代换，可代换的型号还有12AT7，国产6N2以及6SL7、6N9P等μ70-100的双三极管。 为了改善音响效果，本机除采用输出级帘栅极负反馈以外。还在前置级采用本级电流负反馈和大环路负反馈。按EL156的参数计算，输出级超线性接法负反馈系数β=0.45／12≈0.038，其中0.45为第二栅抽头占每臂初级的匝数比，12为EL156的第二栅极放大系数。
EL156A类最大输出为24W，折合在8.8kΩ负载电阻上输出电压为302Vrms。此状态输入信号仅为8.5Vrms.故EL156输出级最高电压增益为A=302V／8.5V≈35.5倍。依此推算（计算过程省略）EL156AB1类输出级本级负反馈量约为-7.5dB，此反馈量使输出级内阻、非线性失真均降低为开环值的0.455倍，频响和阻尼特性也获同比改善。 前置级的本级电流负反馈系数β≈0.01.其反馈量仅-3.5dB，对放大器性能影响不大。重要的是在第一级阴极和输出变压器次级16Ω输出端加入的大环路负反馈，可以实现-10dB以上的反馈量，使放大器性能获得更大改善。原图未给出RNF的值无从计算其反馈量，实装中可选择RNF在47kΩ～82kΩ间决定所需负反馈量。原则是使放大器额定输出功率50w时，输入灵敏度不低于或对电平而言不高于2Vrms。 本机中采用半导体二极管桥式整流。全波旁热式整流二极管5AR4串联于输出电压电路中作为高压延时，5AR4灯丝供电电路串联电阻RF为O.4Ω电阻（实为一段电阻丝）使5AR4灯丝电压降低到4V左右。开机时5AR4灯丝缓慢升温约20秒后才使5AR4阴极输出正常高压。本机500V高压负载电流约为240mA以上，故5AR4两板极并联运用达到500mA的负荷电流。以满足两声道的要求。如果放大器为单声道可用国产524P并联代替，524P两板极并联容许负载电流只有250mA，故双声道放大器必须每声道配用1只。
电路中5kΩ电位器须采用直线型的，用于动态平衡调整。放大器装好后首先用直流电流表分别检测两输出管阴极电流，220Ω阴极电阻使静态电流各为108mA，两管相差不大于3mA.达到直流平衡（也即静态平衡）。然后用1kHz信号1Vrms送入放大器输入端。用毫伏表分别检测推挽管栅极对地信号电压，调整5kΩ电位器使之相等达到推挽两臂的交流平衡。
带高压延时功能的SL-3功放电路图
与MK-Ⅲ类似的是SL-3，见附图。输出级采用两只超高跨导管EL156，其跨导比KT88还胜一筹，达到21mA／V，内阻仅4kΩ，阳极耗散功率50W，Ua可用到800V。SL-3将2×EL156用于AB1类超线性接法，采用500V供电电压，输出50W的有效功率。最大输出功率可达75W。 EL1566用中和KT88的区别是，阳极工作电压升高，栅一栅极驱动电压为2×50Vp—p，除输出功率更充沛、动态十足外，与MK-Ⅲ比较，其性能更胜一筹。但是，EL156的灯丝加热功率为6.3V×1.9A，达到阴极发热温度的预热不少于30秒的时间。为此，高压供电采用半导体桥式整流加旁热式整流管5AR4延时供电方式，5AR4建立正常电子发热时间不大于10秒，为了配合EL156的预热时间，5AR4的灯丝5V供电接入降压电阻，使灯丝电压略低于5V，在0.2-0.4Ω间调整该电阻，可使5AR4灯丝电压在4.5V左右。延长预热时间（为了不使5AR4内阻过大，其灯丝电压宜在4.2V以上选择）。
对功率较大的输出管而言，当阴极未达正常温度前加入板极、第二栅极高压，是使其加速老化的主要原因。在采用半导体二极管、或直热阴极整流管的机型中，为了达到输出管特定的预热时间，加入高压延时供电电路是必要的。利用旁热式整流管的延时供电不仅有效且电路简单。操作方便。
输出级采用两只德律风根名管EL156（国产已有相同型号的产品）作ABI类超线性放大，输出级两管分别采用独立的阴极电阻以得到自给栅负压。在小范围内改变220Ω阴极电阻的阻值可将两管静态电流调整为2×54mA，使两管静态电流误差近似相等，差别不大于3mA，以降低直流成分。避免输出变压器铁芯产生磁饱和。调整后静态工作点栅负压约为12V左右。由于EL156设计工作于AB1类状态，输入信号低于栅负压，但采用阴极自给栅负压时，其值决定于阴极电流在阴极电阻上的压降，而AB1类放大输出管板流随输入信号幅度增大而升高，无须虑及会产生栅流。所以此输出级当输入信号幅度达到24Vp—D时，EL156板流（包括第二栅极电流）升高为2×120mA，两管栅负压则近似为-26V，仍处于正常的AB1类状态。当板压500V，负载阻抗ZLp—p为4.5kΩ时输出50W的有效功率。此点与采用固定栅负压电路是有区别的，其板效率、最大输出功率低于固定栅负压AB1类放大器。优点是电路简单，调试容易。且对输出管有自动保护作用。无论何种原因输出管板流增大时。栅负压绝对值自然升高而使板流降低，板耗随之减少。
SL-3的倒相级采用6F07作长尾式倒相，6F07／6CG7特性与6SN7、6N8P相同，区别是小型九脚管，由于6FQ7的μ只有20，作为长尾式倒相不易达到输出平衡，通常下管输出幅度略低于上管。为了达到近似平衡，本机中设置了5kΩ平衡调整电位器，在调试中予以调整，同时采用较大阻值的阴极电阻（18kΩ），通过两管间负反馈保持平衡。 前级电压放大采用高μ管ECC802两个三极部分并联运用，其目的是，在放大系数μ不变的条件一下使电子管内阻减小，跨导提高，以提高本级电压增益和输出电压。 ECC802为高μ双三极管，和常见的12AX7榴近，在音颇放大器中可以直接代换，可代换的型号还有12AT7，国产6N2以及6SL7、6N9P等μ70-100的双三极管。 为了改善音响效果，本机除采用输出级帘栅极负反馈以外。还在前置级采用本级电流负反馈和大环路负反馈。按EL156的参数计算，输出级超线性接法负反馈系数β=0.45／12≈0.038，其中0.45为第二栅抽头占每臂初级的匝数比，12为EL156的第二栅极放大系数。
EL156A类最大输出为24W，折合在8.8kΩ负载电阻上输出电压为302Vrms。此状态输入信号仅为8.5Vrms.故EL156输出级最高电压增益为A=302V／8.5V≈35.5倍。依此推算（计算过程省略）EL156AB1类输出级本级负反馈量约为-7.5dB，此反馈量使输出级内阻、非线性失真均降低为开环值的0.455倍，频响和阻尼特性也获同比改善。 前置级的本级电流负反馈系数β≈0.01.其反馈量仅-3.5dB，对放大器性能影响不大。重要的是在第一级阴极和输出变压器次级16Ω输出端加入的大环路负反馈，可以实现-10dB以上的反馈量，使放大器性能获得更大改善。原图未给出RNF的值无从计算其反馈量，实装中可选择RNF在47kΩ～82kΩ间决定所需负反馈量。原则是使放大器额定输出功率50w时，输入灵敏度不低于或对电平而言不高于2Vrms。 本机中采用半导体二极管桥式整流。全波旁热式整流二极管5AR4串联于输出电压电路中作为高压延时，5AR4灯丝供电电路串联电阻RF为O.4Ω电阻（实为一段电阻丝）使5AR4灯丝电压降低到4V左右。开机时5AR4灯丝缓慢升温约20秒后才使5AR4阴极输出正常高压。本机500V高压负载电流约为240mA以上，故5AR4两板极并联运用达到500mA的负荷电流。以满足两声道的要求。如果放大器为单声道可用国产524P并联代替，524P两板极并联容许负载电流只有250mA，故双声道放大器必须每声道配用1只。
电路中5kΩ电位器须采用直线型的，用于动态平衡调整。放大器装好后首先用直流电流表分别检测两输出管阴极电流，220Ω阴极电阻使静态电流各为108mA，两管相差不大于3mA.达到直流平衡（也即静态平衡）。然后用1kHz信号1Vrms送入放大器输入端。用毫伏表分别检测推挽管栅极对地信号电压，调整5kΩ电位器使之相等达到推挽两臂的交流平衡。
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